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含ＴＮＡＤ改性双基推进剂的燃烧性能
应用化学 １，４，５，８－四硝基－１，４，５，８－四氮杂萘烷 改性双基推进剂 燃烧性能
2013/10/23
用燃速测试、ＴＧ／ＤＴＧ热分析和燃烧波结构测试研究了含１，４，５，８－四硝基－１，４，５，８－四氮杂萘烷（ＴＮＡＤ）改性双基推进剂的燃烧性能；结果表明：用等质量的ＴＮＡＤ替代ＲＤＸ，可提高推进剂燃速、降低中低压下的压强指数；与ＲＤＸ相比，ＴＮＡＤ的热分解速率较快，放热趋于集中，且对ＮＣ和ＮＧ的热分解具有促进作用；此外，ＴＮＡＤ还能增强推进剂气相氧化还原反应的激烈程度，同时加快推进剂凝聚相的传热速率...
推进剂/衬层界面脱粘是破坏固体火箭发动机装药结构完整性的主要形式之一。采用双悬臂夹层梁实验对端羟基聚丁二烯(HTPB)推进剂/衬层粘接界面的I型断裂进行研究，实验观察到裂纹尖端存在包含孔洞和纤维的银纹损伤区，裂纹萌发和扩展本质上是局部银纹萌生、面增厚和微纤断裂。界面脱粘的失效机理则是尖端近处孔洞的形成和合并，典型的界面失效模式包含胶黏剂的内聚破坏、界面破坏和混合破坏。裂纹稳定传播时，裂尖的损伤区形...
采用单轴拉伸实验考察了不同含量黑索今（RDX）固体填料对BAMO（聚双叠氮甲基-氧杂环丁烷）-AMMO（聚叠氮甲基-甲基氧杂环丁烷）基推进剂的拉伸力学性能影响。实验结果表明，随着RDX含量的增加，推进剂拉伸强度增加，延伸率减小，在含量为75%~85%时呈现平台效应。采用动态热机械分析（DMA）考察了不同固体填料含量BAMO-AMMO基推进剂的动态力学性能，分析了固体填料含量影响的机理。DMA分...
为了研究疲劳损伤对NEPE推进剂力学性能的影响,文中测定了NEPE推进剂不同疲劳循环周期后的弹性模量。实验采用频率为 5 Hz 的正弦波,循环至一定周期后卸载,再将试样进行单轴拉伸试验,并测量其初始弹性模量。基于初始弹性模量定义了损伤因子D,进而建立了疲劳损伤方程,且由实验数据拟合了方程参数。结果表明:疲劳损伤会影响NEPE推进剂弹性模量,损伤因子随循环周期增大而增大,在循环开始阶段损伤速率较快,...
为了准确描述NEPE固体推进剂在有限变形下的力学特性，本文针对NEPE推进剂在有限变形下的粘超弹本构模型进行研究。模型由超弹部分与粘弹部分并联构成：超弹部分采用Yeoh模型，粘弹部分采用非线性粘弹性本构模型。进行NEPE推进剂单轴拉伸试验及拉伸松弛试验，并用试验结果拟合超弹及粘弹两部分的材料参数。所建本构模型与实验结果进行了对比，模型能较好的预测30%应变内的NEPE推进剂的力学性能。
为了研究某种HTPB推进剂与衬层界面的失效过程，设计了小型粘接件并对其拉伸断裂过程进行了CCD光学显微镜观察，试验结果表明，紧贴衬层附近的高氯酸铵（AP）颗粒与衬层之间的脱湿，是影响该种推进剂与衬层界面粘接性能的主要因素，同时表明颗粒与衬层之间的界面能小于颗粒与基体之间的界面能。采用图像测量的方法，获得了裂纹平均宽度和平均脱湿长度（颗粒表面与基体之间空隙的长度）与夹具位移之比以及比值随夹具位移的变...
通过优化配方中AP和Al的质量百分比，设计并制备了一种於浆浇铸AP/Al/CMDB 推进剂，并系统研究了推进剂的比冲、工艺等。研究表明，当扩张比为100∶1 (p=10MPa)时，该推进剂的比冲高达2637]N·s·kg-1；工艺、力学和燃烧性能也较好，特别是压强指数较低 (0.47，1~10MPa；0.37，10~20MPa)；其感度和化学安定性可满足火箭发动机自由装填的要求。TG-DSC 分...
某型复合固体推进剂 － ４ ０ ℃条件下准静态力学性能仿真
复合固体推进剂 单轴拉伸实验 非线性黏弹性本构 有限元仿真
2012/9/17
为了研究某型复合固体推进剂在低温（－ ４ ０ ℃） 时的准静态力学性能， 采用有限元方法， 对该复合固体推进剂低速单轴拉伸实验进行了简化和仿真。根据实验数据拟合朱王唐非线性黏弹性本构方程各未知参量， 计算过程中采用修正 Ｎ ｅ ｗ ｔ ｏ ｎ迭代法结合加速收敛技术来解决大变形问题。将仿真结果与实验结果进行对比后表明： 二者吻合较好； 通过数学方法修正朱王唐非线性黏弹性本构方程， 可表征低温下复合固...
某型复合固体推进剂 -40℃条件下准静态力学性能仿真
复合固体推进剂 单轴拉伸实验 非线性黏弹性本构 有限元仿真
2012/9/7
为了研究某型复合固体推进剂在低温（－ ４ ０ ℃） 时的准静态力学性能， 采用有限元方法， 对该复合固体推进剂低速单轴拉伸实验进行了简化和仿真。根据实验数据拟合朱王唐非线性黏弹性本构方程各未知参量， 计算过程中采用修正 Ｎ ｅ ｗ ｔ ｏ ｎ迭代法结合加速收敛技术来解决大变形问题。将仿真结果与实验结果进行对比后表明： 二者吻合较好； 通过数学方法修正朱王唐非线性黏弹性本构方程， 可表征低温下复合固...
为了获得推进剂在不同应变率下的力学特性,利用万能材料试验机和分离式霍普金森压杆(SHPB)实验技术,对推进剂进行了10-3～103s-1应变率的单轴压缩试验。结果表明,推进剂存在明显的应变率效应。采用朱王唐(ZWT)本构描述推进剂的力学行为,通过最小二乘法得到本构方程的系数,然后把得到的数据应用在数值模拟中,通过数值仿真与实验对比,实验证明通过仿真能够较好的描述推进剂在小应变下的高应变率力学特性。
含 Ｃ Ｌ ２ ０的 Ｂ Ａ ＭＯ／ Ｔ Ｈ Ｆ固体推进剂能量特性及低特征信号
六硝基六氮杂异伍兹烷（ Ｃ Ｌ ２ ０ ） Ｂ Ａ ＭＯ Ｔ Ｈ Ｆ固体推进剂 低特征信号 比冲
2012/6/17
在 Ｂ Ａ ＭＯ／ Ｔ Ｈ Ｆ推进剂基础配方中添加高能氧化剂六硝基六氨杂异伍兹烷， 同时降低铝粉和高氯酸铵含量， 以降低特征信号。对具体配方的能量水平进行了理论计算， 研究高氯酸铵、 铝粉和催化剂含量对含 Ｃ Ｌ ２ ０的 Ｂ Ａ ＭＯ／Ｔ Ｈ Ｆ推进剂能量特性的影响。计算结果表明， 随着高氯酸铵、 铝粉含量的降低和 Ｃ Ｌ ２ ０的增加， 推进剂的比冲增加，体系的特征信号降低。
某型复合固体推进剂 － ４ ０ ℃条件下准静态力学性能仿真
复合固体推进剂 单轴拉伸实验 非线性黏弹性本构 有限元仿真
2012/6/17
为了研究某型复合固体推进剂在低温（－ ４ ０ ℃） 时的准静态力学性能， 采用有限元方法， 对该复合固体推进剂低速单轴拉伸实验进行了简化和仿真。根据实验数据拟合朱王唐非线性黏弹性本构方程各未知参量， 计算过程中采用修正 Ｎ ｅ ｗ ｔ ｏ ｎ迭代法结合加速收敛技术来解决大变形问题。将仿真结果与实验结果进行对比后表明： 二者吻合较好； 通过数学方法修正朱王唐非线性黏弹性本构方程， 可表征低温下复合固...
含团聚硼富燃料推进剂的能量特性及燃烧性能
富燃料推进剂 能量特性 团聚硼颗粒 燃烧特性
2012/4/30
用最小自由能计算程序计算了含硼富燃料推进剂的能量性能，探讨了不同压力时硼粉的质量分数对富燃料推进剂能量性能的影响，采用靶线法和化学滴定法研究了富燃料推进剂的燃烧特性和燃烧残渣中硼粉的燃烧效率。结果表明，随着硼粉含量的增加，推进剂的能量增大；大粒径的团聚硼对富燃料推进剂的燃速和压强指数影响较大，随着团聚硼含量的增加，推进剂的燃速提高；含硼富燃料推进剂中的硼粉燃烧后单质硼和硼化物的摩尔比发生了明显的变...
海洋温度条件下的固体推进剂应力应变分析
温度载荷 热粘弹性 推进剂药柱 有限元分析
2012/4/21
建立以固体发动机壳体、 药柱及绝热层等为主要部件的计算模型， 基于三维热粘弹性积分型本构关系， 考虑不同海域贮存条件的交变温度载荷情况， 利用有限元方法计算了固体发动机药柱在海洋交变温度载荷下的力学响应，给出了药柱内应力应变场的分布规律及危险部位。结果表明， 在未有效热保护的贮存状态下的药柱， 长期的交变温度产生的交变应力载荷， 使药柱微观结构受到不同程度的疲劳损伤， 势必影响其结构完整性。