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非晶合金的晶化动力学与初生相的内在联系
非晶合金 晶化动力学 初生相 玻璃形成能力
2006/11/12
通过差示扫描量热法(DSC)研究了Zr60Al15Ni25非晶合金的晶化动力学。X射线衍射(XRD)和能谱(EDS)分析结果表明：Zr60Al15Ni25非晶合金晶化过程中的初生相为复杂三元化合物Al2NiZr6和AlNi4Zr5。非晶合金的有效晶化激活能反映了晶化初生相与非晶相间的结构差异，二者结构差异越大，有效晶化激活能就越高，Zr60Al15Ni25非晶合金的有效晶化激活能高达345 kJ/...
Ni对Mg-Cu-Tb非晶合金形成及力学性能的影响
镁基非晶合金 非晶形成能力 热稳定性 力学性能
2006/11/6
利用熔体铜模喷铸法制备出直径为3 mm的Mg65Cu25−xNixTb10(x=0, 5, 10) 非晶合金。利用X射线衍射、差热分析、压缩实验分析和扫描电镜分析了添加Ni元素对Mg-Cu-Tb非晶合金形成能力及力学性能的影响。研究表明：随着Ni含量的增加，合金的玻璃转变温度Tg增大；开始结晶温度Tx降低；过冷液相区宽度ΔTx减小, 约化玻璃转变温度Trg从0.562降至0.530，非...
清华大学教师在大块非晶合金研究领域取得积极进展受关注
清华大学 非晶合金 机械
2006/10/12
清华大学新闻中心2006年10月11日讯：清华大学机械系姚可夫教授研究组最近在大块非晶合金塑性变形研究中取得突破性进展，自主开发出的钯硅（PdSi）大块非晶合金具有塑性变形量大于80%的超大塑性变形能力，研究结果引起了国内外同行的关注和好评。
Ce基大块非晶合金在纳米压入过程中的变形行为
大块非晶合金 纳米压痕 锯齿流变 蠕变
2005/6/10
利用纳米压入技术研究了Ce基大块非晶合金的变形行为, 以及加载速率对塑性变形行为的影响规律. 结果表明, Ce基大块非晶合金在纳米压入过程中表现出的变形行为与其他体系大块非晶有显著差别. Ce60Al15Cu<>sub10Ni15合金在低加载速率下为连续的塑性变形, 在高加载速率下表现出显著的锯齿流变特征; 而Ce65Al10Cu10Ni10Nb5合金, 在所研究的加载速率范围内均为连续的塑性变形...
Cu47Ti34Zr11Ni8块体非晶合金的热稳定性和力学性能
块体非晶合金 玻璃形成能力 力学性能
2004/4/22
采用差压铸造法成功制备了Cu47Ti34Zr11Ni8块体非晶合金， 研究了其热稳定性和力学性能。 结果表明： 该块体非晶合金的玻璃转变温度Tg=672 K， 晶化温度Tx1=735 K， 过冷液相区ΔTx=63 K, 约化玻璃温度Trg=0.575， 弯曲断裂强度高达2 350 MPa， 断裂前弹性变形量为2.1%， 弯曲模量为102 GPa； 淬态微米级结晶相的出现使合金的三点弯曲断裂强度下降...
Zr基大块非晶合金的超塑性成形性能
大块非晶合金 过冷区域 超塑性 成形
2004/3/29
研究了Zr41.25Ti13.75Ni10Cu12.5Be22.5大块非晶合金的过冷温度区域范围、 时间—温度—转变曲线及其在过冷温度区域的力学行为， 并在此基础上， 对精密凸轮零件进行了模锻成形实验， 分析了不同温度和应变速率对成形结果的影响。 结果表明： Zr41.25Ti13.75Ni10Cu12.5Be22.5大块非晶合金在635.6~710.4K的过冷区域范围内， 其应变速率敏感系数接近...
采用低纯度的原料， 通过电弧熔炼铜模铸造法制备了直径达10mm的Zr56.6Cu17.3Ni12.5Al9.6Ti4非晶合金圆棒。该合金玻璃转变温度tg＝385.8℃， 晶化温度tx＝464.2℃， 过冷液相区温差Δtx＝78.4℃， 约化玻璃温度trg(tg/tmL)＝0.62。 以基于DTA的合金凝固点偏移的方法确定该合金的临界冷却速度Rc=7.1℃/s， 低于商业合金Vit.105合金的临界...
机械合金化法制备Al-Cu-Fe纳米非晶合金
机械合金化 Al-Cu-Fe合金 纳米非晶
2001/2/13
采用行星式高能球磨机制备了Al80-x CuxFe20(x =20～40)三元非晶纳米合金粉末，分析了不同球磨时间及热处理工艺对粉末结构、颗粒大小等的影响。结果表明：成分为Al40Cu40Fe20的粉末球磨时逐步非晶化，球磨33 h后，非晶化程度最大，最小颗粒尺寸达到5.6 nm; 进一步球磨，非晶晶化，颗粒尺寸增大；成分为Al80-x CuxFe20(x =20，25，30)的粉末球磨90 h后...
用直流高密度电脉冲和可比等温退火处理Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶合金，并用XRD，TEM和穆斯堡尔谱等方法进行结构检测。结果表明，在电脉冲作用下，Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶合金在平均温度为420 ℃的条件下发生了纳米晶化，晶化试样中无Fe-B相析出，无DO3型有序结构；晶化总量达30.9%的无序α-Fe(Si) 相的平均尺寸为8～9 nm，按二项式分布计算α-Fe...
快淬Fe-Cr-Mo-Si-B非晶合金中的相分离
Fe－Cr－Mo－Si－B非晶合金 相分离 磁性
1997/8/18
透射电镜观察到非晶Fe65Cr18Mo2Si1B14和Fe62Cr18Mo2Si1B17基体中分布着纳米级颗粒状的非晶第二相．磁测量与Mossbauer谱显示非晶样品由少量铁磁相与顺磁基体相组成，并表现出单畴颗粒的高矫顽力.快淬过程中早期过冷液体里硼的偏聚导致非晶合金中非晶第二相的形成及脆化．
Co_(66)Fe_4Mo_2Si_(16)非晶合金在等温退火和等时退火过程中起始磁导率μi随退火时间的延长而增大，在t=45min时达到最大值，然后随着退火时间的延长从快速下降，电子衍射图表明合金此时仍保持非晶结构；合金的饱和磁致伸缩系数λs随退火时间的延长由负值逐渐变为正值，当t=45min时，λs≈0，合金在等温退火过程中起始磁导率的峰值主要来源于零磁致伸缩系数．当等时退火温度为480℃时，...
Al-Mn 非晶合金镀层
Al-Mn非晶合金 电解沉积 耐蚀性能
1996/9/3
研究了在普通钢板上熔盐电解沉积Al-Mn非晶合金，通过实验确定了电解 Al-Mn非晶合金的熔盐电解液，讨论了电流密度、电镀温度等参数对电流效率及Al-Mn非晶合金镀层的成分、结构、耐蚀性的影响。结果表明，当电流密度为20～25mA/cm2、镀液的MnCl2量在1.5%～3.5%、电解温度为180～250 ℃时， 可以得到表面光亮度及耐 蚀性均好的Al-Mn非晶合金镀层。
激波诱导非晶合金Fe_(78)B_(13)Si_9的晶化
激波 非晶态 纳米材料 Ｆｅ－Ｂ－Ｓｉ合金
1996/8/18
用ＸＲＤ和ＤＴＡ研究了激波对Ｆｅ_（７８）Ｂ_（１３）Ｓｉ_９非晶合金的影响．结果表明，一定强度的激波能使非晶态转变为晶态，且其晶粒尺寸在纳米范围内．