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镍基单晶高温合金γ’的定向粗化机理
镍基 单晶 高温合金
2008/11/25
研究了外应力作用下［００１］取向镍基单晶高温合金γ／γ＇共格弹性应变各向异性及γ＇定向粗化驱动力问题；针对γ＇析出相由立方形演变成杆状、片状和块状筏形组织的实验现象, 描述了γ＇发生Ｐ型、Ｎ型和Ｐ－Ｎ型定向粗化时原子的扩散途径以及共格相界的迁移行为；分析了γ＇沿不同取向定向粗化时对总相界面能的贡献并讨论了γ＇的纵向合并行为.
在７６０－１０５０℃和７５０－１４０ＭＰａ范围内, 选择不同温度和应力的配合对ＣＭＳＸ－２合金进行持久拉伸至断裂, 观察了试件原始树枝状晶区域（枝晶干、枝晶屑及枝晶间）中γ相的定向粗化及合金元素的分布特征. 结果表明, γ的定相经程度在枝晶干内最大, 在枝晶内次之, 在枝晶间最小, 在所有这些区域中, 试验温度较高者的暄向粗化程度较大；各试件在持久试验后, γ形成元素Ｗ, Ｃｒ和Ｃｏ, γ形成元素...
镍基单晶高温合金定向粗化行为的取向依赖性：Ⅱ.有限元分析
镍基 单晶 高温合金 有限元
2008/11/7
本文对点阵错配力和施加外载后的内应力大小及分布进行了有限元计算.结果表明，基体通道的应力分布与γ＇颗粒的定向粗化有密切联系.定向粗化的驱动力是塑性变形不均匀分布导致的错配力各向异性松弛.
镍基单晶高温合金定向粗化行为的取向依赖性：Ⅰ.γ’形态的SEM观察
镍基 单晶 高温合金 定向粗化
2008/11/7
利用ＳＥＭ对镍基单晶高温合金中γ＇颗粒定向粗化及其取向依赖性进行了观察，结果显示，γ＇颗凿形态脐带３于应力轴承向，面粗化方向均为（１００）.
单晶Ni基合金高温蠕变期间γ’相定向粗化驱动力的有限元分析
单晶Ni基高温合金 蠕变 定向粗化
2007/12/27
为研究γ‘相定向粗化现象, 采用有限元方法（ＦＥＭ）计算了单晶Ｎｉ基γ和γ’双相合金有／无外加勒荷时的热错配应力及应变能密度. 结果表明：外加载荷改变了γ和γ‘相内的ｖｏｎＭｉｓｅｓ应力及应变能密度分布. 与弹性应变相联系的共格应变能变化是γ’相定向粗化的驱动力, 外加拉伸或拉缩应力, 此起立方γ‘相不同界面晶格发生挤压或扩张应变, 晶格的挤压应变可排斥γ’相中原子半径较大的Ａｌ, Ｔａ等溶质元素...
一种单晶镍基合金蠕变期间γ'相的定向粗化机制
单晶镍基合金 蠕变 定向粗化 扩散驱动力
1998/6/18
对[001]取向单晶镍基合金恒载拉伸蠕变不同阶段的组织形貌进行了SEM，TEM观察和EDAX成分分析，研究了γ＇相定向粗化过程及机理结果表明：蠕变初期，两相邻γ＇相呈侧平面对接方式，沿垂直于应力轴方向定向生长为类似筛网的核状组织，外加应力使γ＇／γ界面共格应变减少，应变能降低，释放的能量是促使合金元素定向扩散形成筏状γ＇结构的驱动力．