搜索结果: 1-15 共查到“材料科学 Zr-4合金”相关记录23条 . 查询时间(0.134 秒)
中国科学院金属研究所专利：一种提高Mg-Zn-Y-Zr镁合金耐腐蚀性的热处理工艺
中国科学院金属研究所专利：改善高强度Mg-Gd-Y-Nd-Zr镁合金塑性成型能力的有效方法。
研究了低弹性模量β－Ti合金[MoTi14]Zr1(Ti78.2Mo11.2Zr10.6)和[SnTi14]Mo1(Ti75.7Mo10.9Sn13.4)中第二相析出对弹性模量和力学性能的影响及其拉伸过程中合金组成相的变化.利用Cu模吸铸快冷技术制备了直径6 mm的合金棒,并采用XRD和TEM分析合金拉伸前后的相析出行为及组织. 结果表明,在β基体上只有少量α〞的析出使得[SnTi14]Mo1合金...
利用高压釜腐蚀实验研究了Zr-1Nb-xBi(x=0.05-0.3, 质量分数, %)合金在360 ℃和18.6 MPa去离子水中的耐腐蚀性能. 结果表明, 在Zr--1Nb合金的基础上添加Bi能明显改善其耐腐蚀性能, 且随着Bi含量的增加, 合金的耐腐蚀性能进一步提高.合金显微组织的TEM观察和EDS分析表明, 合金中存在ZrNbFe型和β-Nb第二相,Bi含量对第二相的种类、尺寸和数量没有明显...
在Zr-4合金基础上添加0.1%-0.5%Bi(质量分数)制备成Zr-4+xBi合金, 用高压釜腐蚀实验研究了 Bi含量对Zr-4+xBi合金在400 ℃/10.3 MPa过热蒸汽中耐腐蚀性能的影响; 用TEM, EDS和SEM观察了合金和合金腐蚀后氧化膜的显微组织. 结果表明: 随着Bi含量的增加, Zr-4+xBi合金中第二相的尺寸和形状变化不大, 但数量增多, 并出现了不同成分的第二相, 包...
采用Gleeble 3800热模拟机对Mg-6Zn-0.5Zr-0.5Ce镁合金进行了高温压缩变形实验, 分析了该合金在变形温度为523-673 K, 应变速率为0.001-1.0 s-1条件下的流变应力变化规律. 结果表明, 变形温度和应变速率对流变应力具有显著影响, 流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而减小; 在较高变形温度和较小变形速率下, 流变应力随真应变的增加至峰值后即呈稳态流变特...
对采用不同填充材料获得的含 S c和 Z r铝合金钨极氩弧焊 ( T I G ) 接头的组织与性能进行研究, 优化了试验条件下的焊接工艺参数。拉伸试验 表明, 采 用 A - l M g 焊丝 和母材 焊丝焊 接获得 接头的 抗拉强 度明 显高 于采用 A - l S i焊丝和纯 A l 焊丝获得接头的强度。对接头 的微观 组织结构 分析表 明, 采用 A - l M g 焊丝和 母材焊丝 获得的...
挤压次数对Mg-Zn-Zr-Re合金组织和性能的影响
镁合金 挤压 二次挤压 第二相
2009/8/31
研究一次与二次挤压变形对添加稀土元素Nd和Y的ZK60镁合金显微组织及力学性能的影响。对加稀土元素Nd和Y的ZK60镁合金在5 MN立式挤压机上进行一次与二次挤压，并在国产CSS−44100电子万能拉伸机上进行拉伸试验，采用光学显微镜观察其铸态与变形态显微组织，并在KYKY−2800扫描电镜上观察断口形貌。研究结果表明：经一次挤压后，加入稀土Nd和Y后ZK60镁合金发生动态...
Zr--4合金应力松弛过程中的热激活变形与动态应变时效
Zr--4合金 应力松弛 热激活变形
2009/7/3
采用应力松弛实验研究了Zr--4合金的热激活变形与动态应变时效现象. 结果表明, 合金在应力松弛过程中的塑性变形速率随松 弛时间的增加而减小, 塑性变形速率和松弛结束时的应力降低比率在623 K附近都会出现最小值. 对位错运动的激活体积分析发现, 锆合金中位错运动的速率控制机制是位错克服溶质原子的障碍, 动态应变时效会导致位错运动的激活体积增大,623 K附近动态应变时效最为显著, 位错密度会对合...
纳米高强Ti-Nb-Zr-Sn合金
钛合金 纳米结构 非均匀变形 失稳剪切
2008/7/31
在常见的应变速率范围内, 多数金属材料的冷加工变形主要是通过位错增殖、形变孪晶或马氏体相变等机制实现, 这些变形机制无法有效地细化晶粒,通常只有采用剧烈塑性变形方法制备无缺陷的金属纳米材料. 最近在研究β型Ti-Nb-Zr-Sn钛合金形变过程时,发现塑性失稳导致局域化非均匀塑性变形对晶粒细化具有显著作用；利用该变形机理, 采用常规冷轧方法即可以轧制出厚度为1.5 mm 板材, 其晶粒尺寸小于50 ...
双轴比例加载条件下含氢化物Zr-4合金变形行为的数值分析
Zr-4合金 氢化物 比例加载
2007/12/28
采用有限元数值分析方法,模拟了含氢化物Zr-4合金拉-扭双轴比例加载下的变形行为.相同外加等效应变下,加载路径对含氢化物Zr-4合金基体的最大静水拉应力区位于氢化物与基体的界面附近.随着拉伸-扭转应变比的增加, 基体中最大静水拉应力增加,而最大静水拉应力位置与外加剪切方向的夹角由45℃逐渐转向90℃.
渗氢后再结晶状态Zr---4 合金拉伸变形的原位观察
Zr-4 合金 氢化物 拉伸变形
2007/12/27
利用扫描电镜原位观察和相应的多相有限元数值分析方法,研究了渗氢后再结晶状态Zr----4合金拉伸过程中氢化物的变形行为以及其对基体变形行为的影响.结果表明,氢化物自身具有一定的塑性变形能力,在具有良好塑性的基体约束下,可以与基体一起发生较大的变形,但是氢化物的变形能力和其在Zr---4全金中的分布和形貌密切相关:稀疏分布的氢化物,易发生变形,不易出现裂纹;单个片状的氢化物可以被基体中的滑移线穿过;...
研究了相位角30o 、 60o 、90o和等效应变幅0.8%、0.6%、0.4%时双轴非比例加载下, 冷变形去应力状态Zr-4合金宏观响应和微观位错亚结构。结果表明: 应力矢量和应变增量矢量之间的滞迟角 在循环变形初期表现为较大的变化幅度，随着塑性变形的进行，变化幅度逐渐减小，并趋于稳定。滞迟角的变化幅度与加载路径曲率的变化有关。90°相位角时，变化幅度最小，30°时变化幅度最大。在椭圆和圆形加载...
Zr-4合金双轴疲劳行为及其微观变形机理Ⅱ.双轴循环变形亚结构及其？…
位错结构 织构 锆－4合金
2007/12/21
用透射电镜分别观察了Ｚｒ－４合金比例和非比例双轴疲劳变形亚结构. 结果表明：等效应变幅为０．８％, 不同主应变比下, Ｚｒ－４合金比例双轴疲劳后典型的位错组态是｛１０１＾－０｝柱面滑移产生的平行位错线. 随着等效应变幅提高. 从平面状向波纹状滑移转化, 有形成位错胞的趋势. 非比例加载过程中, 随着相位角从３０°增大到９０°, 位错组态从平行位错墙变化成位错胞.