搜索结果: 1-15 共查到“航空、航天科学技术其他学科 翼型”相关记录15条 . 查询时间(0.156 秒)
结合抽吸气转捩控制和微吹气湍流减阻控制的特点，探索了一种新的吸吹气减阻控制技术。使用Fluent求解器，并利用用户自定义函数(UDF)二次开发对其自带的Wilcox转捩模式进行了修正。在此基础上，数值研究了吸吹气控制对翼型阻力性能的影响。结果表明：在一定的吸气量范围内，吸气、吸吹气控制都能使翼型总阻力减小，且在同一雷诺数下，吸气控制能使翼型总阻力减小约3%，而吸吹气联合控制使翼型总阻力减小约16%...
平板/锯齿型Gurney襟翼对NACA0012翼型增升实验研究
增升 翼型 Gurney襟翼 风洞实验
2001/11/20
在Re 为211@106 情况下进行的NACA0012 翼型Gurney 襟翼增升效应风洞实验研究表明, Gurney襟翼可使升力有很大提高, 0.5%平均气动弦长襟翼在CL> 11 0 后即可提供较高的升阻比, 当CL = 11 35 时,2%平均气动弦长襟翼获得了35%的最大升阻比增量; 翼型表面压力分布结果显示, Gur ney 襟翼增加了上翼面的吸力, 同时下翼面压力增强, 因而升力提高;...
绕翼型低速湍流的数值模拟
湍流 翼型 两方程湍流模型
1998/1/14
采用求解低速流动的ＳＩＭＰＬＥ算法，用标准Ｋ－ε两方程模型、非线性Ｋ－ε两方程模型和一种改进的Ｋ－ε两方程模型来对绕两种翼型（Ａ翼型和ＧＡＷ－１翼型）在接近失速攻角情况下的低速湍流流动进行了数值模拟。计算结果表明，非线性Ｋ－ε两方程模型和改进的Ｋ－ε两方程模型较好地模拟出了翼型表面上的分离流动特性，较准确地预测出了分离点位置以及翼型的气动力系数，对翼型与机翼的工程设计具有一定的参考价值。
多段翼型大迎角下主翼、襟翼上的分离流及缝道流动
多段翼型 嵌套网格 有限体积法 Johnson－King紊流模型
1997/8/11
使用雷诺平均Ｎ－Ｓ方程、采用可用于较大分离区的Ｊｏｈｎｓｏｎ－Ｋｉｎｇ紊流模型、嵌套网格和有限体积法研究大迎角下的多段翼型绕流，特别是主翼、襟翼上的分离流动及缝道流动。利用嵌合体技术对组合体每一部分生成高质量并适于高效求解的贴体网格。以具有１７％相对厚度的ＧＡＷ－１翼型带３０％襟翼翼型为例进行了计算，计算结果与实验结果吻合很好，证实该方法可以较好地预计多段翼型上的分离流、缝道流动与最大升力。
多段翼型大迎角下主翼、襟翼上的分离流及缝道流动
多段翼型 嵌套网格 有限体积法 Johnson－King紊流模型
1997/8/11
使用雷诺平均Ｎ－Ｓ方程、采用可用于较大分离区的Ｊｏｈｎｓｏｎ－Ｋｉｎｇ紊流模型、嵌套网格和有限体积法研究大迎角下的多段翼型绕流，特别是主翼、襟翼上的分离流动及缝道流动。利用嵌合体技术对组合体每一部分生成高质量并适于高效求解的贴体网格。以具有１７％相对厚度的ＧＡＷ－１翼型带３０％襟翼翼型为例进行了计算，计算结果与实验结果吻合很好，证实该方法可以较好地预计多段翼型上的分离流、缝道流动与最大升力。
大迎角水平振动翼型绕流的数值模拟
动态失速 非定常流 分离流 涡运动
1992/8/17
从涡量流函数形式的N-S方程出发,数值计算了大迎角水平振动翼型的粘性绕流问题,得到近场涡结构及非定常演化过程。探讨了振动频率、振幅及迎角对流场涡结构及翼型升、阻特性的影响。结果表明,振动频率及振幅增加有助于提高翼型的平均升力;过大的迎角不利于升力提高。
振动翼型跨音速绕流的数值模拟
数值方法 跨音速流 非定常流 差分法
1992/7/3
从积分形式的非定常Euler方程出发,在固联于振动冀型的贴体坐标系下,采用有限体积法进行离散,并根据对称型TVD格式构造相应的数值通量,数值模拟了振动翼型的非定常跨音速绕流的变化过程。计算结果表明,该方法能较好地捕捉流场中的运动激波,准确地定出激波位置与强度;并且易于推广到求解任意振动方式的跨音速非定常绕流问题。
旋涡对翼型的气动干扰
旋涡干扰 激波 分离流动 数值模拟
1992/6/5
用数值模拟方法研究了旋涡对翼型的气动干扰。出发方程是N-S方程。数值格式为Beam-Warming格式。结果表明,旋涡位置改变,其对翼型的气动(激波和升力)干扰随之有显著变化;涡的有利干扰可使翼面上流动分离受到一定程度的控制,导致翼型升力增大;涡的位置和强度的合理组合能有效地提高升力。计算还表明,单一旋涡扫过翼型时平均升力将提高50％左右。
柔性自适应壁风洞的翼型实验技术
柔性自适应壁风洞 跨音速翼型实验 洞壁干扰 实验迭代方案
1991/11/29
给出一种新的二维跨音速柔性自适应壁风洞实验迭代方案,计算方法和实验验证结果。根据实验时实验段上下壁和模型上下表面实测压强分布对风洞内、外流场进行非线性数值模拟;计算流线化壁面的形状,进行自适应实验。用该迭代方案,在堵塞比ε=8％,实验段高与翼型弦长比值H/c=1.5情况下,对NACA-0012翼型进行了高亚音速验证性实验。实验结果与国外大风洞无干扰实验结果吻合很好。实验时迭代次数仅需1～2次。实验...
跨音速翼型和机翼的反设计计算方法
跨音速流 翼型 机翼 设计
1991/10/22
给出一种跨音速翼型和机翼的反设计计算方法。对所应用的积分方程反方法引入人工粘性项;采用Riegels因子法消除前缘奇性;对强激波问题采用光滑-松弛过程;并将方程中的系数积分成解析形式;对二维翼型反设计计算还提出了一种封闭形式的正则化条件。算例结果表明,该方法对跨音速翼型和机翼设计是一种有效的工具。
多段翼型优化设计计算
翼型 失速 气动力计算 最优化
1991/7/23
目标函数计算失真和选择合适的间接目标函数以减少机时是多段翼型优化计算要解决的关键问题。通过大量分析计算,对上述问题提出了下述解决办法:限制汇流强度使翼段间缝隙不过分狭窄,以解决目标函数计算失真问题。前缘缝翼优化时,用主翼面上的分离点位置作为间接目标函数;对后缘襟翼则分别以翼型升力值和分离点位置作为间接目标函数,进行优化计算。在间接目标函数优化的基础上再用最大升力系数为目标函数作少量验算即可获得可信...
通过对非定常N-S方程的数值求解,研究了最大厚度为12％的Karman-Trafftz翼型在Re数为1000时的大迎角俯仰振动。其中着重分析了旋涡结构与表面压强分布的关系。数值研究表明,后缘形状、折合频率等对涡结构演化有重要影响。后缘涡顺利地从后缘脱落时,失速涡在上翼面能诱导出较大的吸力。后缘涡在翼面上驻留时,各涡产生复杂的相互干扰,对失速涡在上翼面产生吸力有不利影响。
翼型大攻角绕流的数值模拟
大迎角空气动力学 分离流 非定常流
1990/6/4
以求解二维N-S方程数值模拟NACA0012翼型大攻角状态的可压绕流特性;N-S方程是在贴体坐标系中给出的,以代数方法生成C型网格系统。采用LU-ADI格式计算,为提高格式的稳定性在隐式和显式部分分别添加了2阶和4阶人工粘性项。应用BaldwinLomax湍流二层代数模型模拟了大攻角时前缘分离涡的形成,旋涡对流及其非定常现象。在某些Mach数和攻角下NACA0012翼型的湍流解具有周期性。通过比较...
端板法翼型实验的数据处理与洞壁干扰修正方法
风洞实验 翼型 数据处理 洞壁干扰修正
1990/2/12
用端板法测量气动力数据时,端板附近有自由涡拖出。通过实验观察假设了端板翼型实验的涡系模型。由涡系模型可计算出机翼加端板后的有效展弦比,再按举力线理论可将实验结果转换成二维(翼型)数据;按镜象法也可作升力洞壁干扰修正。对于端板法中间剖面的测压结果亦应作二维转换和洞壁干扰修正,方法类似。经过这样的数据处理后,翼型数据准确可靠。
Euler方程与边界层积分方程耦合求解跨音速翼型绕流
跨音速流动 分离流 粘流/无粘流迭代
1989/9/6
应用Euler方程求解跨音速翼型特性时考虑了粘性影响,粘性影响是通过边界层动量和能量积分方程求解的,即粘流/无粘流迭代方法。其中Euler方程采用LU-ADI方法求解;边界层方程均由正解法过渡到反解法,以解决强激波干扰区出现小分离泡的计算问题。计算中使用了贴体C网格,通过一定变换使其保持基本正交。计算结果表明,压力分布、摩阻系数分布与实验结果符合较好。