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深水静压载荷作用下夹层复合材料结构上下表层弹性弯曲凹陷，其黏弹特性芯材将发生压缩形变，并随时间延长而产生蠕变形变，卸载后在表层弯曲刚度回复载荷作用下，表层与芯材界面将存在正应力 σz 。采用Maxwell模型建立芯层和界面层黏弹性材料本构模型，推导并得到了反映夹层结构界面层应变随时间变化规律的表达式；以最大正应变为界面层失效判据，综合分析了芯材与界面黏结材料的黏弹特征参数、表层弯曲刚度以及芯层厚...
复合夹芯结构单元模型静压蠕变特性试验研究
复合材料 夹芯结构 静压试验 蠕变
2014/9/2
复合材料夹芯结构在海洋结构物中应用越来越广泛，而长期的深水环境工作会使这种结构发生蠕变，影响其形变特征，从而对海洋结构物的正常工作性能产生影响。选取复合夹芯结构的典型单元，开展静压蠕变试验研究，详细介绍了试验方法和过程，并对试验结果进行分析和讨论：海洋结构物附体表面变形不会因蠕变发生显著变化，蠕变对附体结构的水动力特性影响极为有限。提出了复合夹芯结构静压蠕变试验的几点建议：严格控制试验过程中的水温...
在线测量Sn-3.5Ag焊点蠕变的电阻应变
无铅焊点 微电阻 蠕变应变 电阻应变
2009/8/26
以焊料(Sn-3.5Ag)在薄铜基片之间制作截面积约为1 mm2，厚度分别为0.42 mm和0.10 mm的试样(其面积与电子封装中的无铅焊点面积大体相同)为对象，利用特制的电子测试系统实时、在线测量试样焊点的微电阻及其剪切应力，并通过串行接口将相关数据传输至计算机。数据经计算机处理后，拟合成实时微电阻和测试时间的关系曲线。基于经典的Griffith断裂模型，建立一个简易数学模型，从理论上论证电阻...
摘要真空条件对2D-C/SiC复合材料在1300℃和1500℃进行了高温拉伸蠕变试验，蠕变进行到0、0.5h、2h、10h、25h、50h中断试验，用SEM观察表面形貌，用盒维数法计算试样表面裂纹的分形维数；同时测量试样的弹性模量。结果表明，由于2D-C/SiC特有的蠕变损伤形式，所形成的损伤尺度都较短，其分形维数介于0~1之间。用分形维数和弹性模量衰减都可表征2D-C/SiC的蠕变损伤，两种损伤...
Al2O3,TiB2粒子增强铝基复合材料的动态压缩性能和高温蠕变性能
铝基 复合材料 动态压缩 蠕变
2007/11/9
文章摘要：
对ＴｉＯ２－Ａｌ－Ｂ和ＴｉＯ２－Ａｌ－Ｂ２Ｏ３体系制备的两种Ａｌ２Ｏ３和ＴｉＢ２原位粒子增强铝基复合材料进行了动态压缩试验和高温拉伸蠕变试验. 动态压缩试验表明, 随着应变速率的提高, 复合材料的强度和初始加工硬化率明显增加. 然而, 复合材料中含有的条状Ａｌ３Ｔｉ对复合材料的动态机械响应基本没有影响.
Al2O3／Al合金复合材料的蠕变与回蠕变行为
Al2O3／Al复合材料 短纤维
2007/11/9
文章摘要：
研究了挤压铸造Ａｌ２Ｏ３短纤维（体积分数为１５％）增强Ａｌ合金Ａｌ－Ｓｉ１２－Ｃｕ１－Ｍｇ１－Ｎｉ１复合材料的变载荷蠕变和回蠕变行为. 结果表明, 复合材料在主应力作用下蠕变当载荷突然降低后, 表现为瞬态大应变量收缩以及随后的回蠕变. 研究表明初始瞬态收缩完全是复合材料的弹性应变, 有别于前人采用复合材料或纯金属、合金所得到的数倍于弹性应变结果.
文章摘要：
在973-1123 K和40——160 MPa条件下研究了含5%,10%,16%(体积分数,下同)原位TiC颗粒增强的Fe-26Cr-14Ni基复合材料的高温蠕变性能.原位TiC颗粒明显改善了Fe-26Cr-14Ni基复合材料的高温蠕变性能.含5%和10%TiC复合材料的抗蠕变能力比基础合金增强.随着TiC颗粒体积分数的增高,复合材料的蠕变速率降低而蠕变激活能和临界...
TiBw与TiCp原位增强钛复合材料的高温蠕变特性
钛基复合材料 蠕变 TiB TiC
2007/11/9
文章摘要：
分别对增强相体积分数为15%的TiBw/Ti和(TiBw+TiCp)/Ti复合材料及相应的基体在798-848 K范围内进行了蠕变行为研究.结果表明,两种复合材料的应力因子分别为4.6-4.7和4.3-4.5,激活能为294和343 kJ/mo1,比纯钛的晶格扩散激活能高.两种复合材料的抗蠕变能力均比基体好,而(TiBw+TiCp)/Ti的抗蠕变性能比TiBw/Ti...
原位合成MoSi2-30%SiC复合材料的高温蠕变行为
MoSi2/SiC复合材料 原位合成 蠕变 位错
2007/11/9
文章摘要：
研究了含30%SiC(体积分数)的热压原位合成MoSi2基复合材料及对比用的商用MoSi2与SiC混粉热压材料在1200-1400℃的压缩蠕变行为.结果表明,在60-120 MPa应力条件下,原位合成复合材料的稳态蠕变速率都可维持在10-7s-1量级或更低的水平.高于1300℃,原位合成材料的稳态蠕变速率明显低于商用混粉材料的主要原因是MoSi2/SiC相界面为纯粹...
变载条件下（Al2O3）f增强铝合金复合材料的瞬时变形和回蠕变
铝基复合材料 Al2O3短纤维
2007/11/8
文章摘要：
研究了由挤压铸造制备的体积分数为15%的Al2O3 短纤维（Al2O3）f 增强ZL 109 （Al-Si12-Cu1-Mg1-Ni1）复合材料在降载前后的蠕变行为。结果表明：降载后的蠕变可分为瞬时弹性和回蠕变两阶段。瞬时应变与通过测量弹性模量计算的弹性应变基本一致，而随松弛时间的延长，反方向的应变增大，回蠕的速率减小；回蠕变的出现与纤维在复合材料中引起的偏差应力在...
双剪切试样用于短纤维金属基复合材料的蠕变响应研究
金属基复合材料 双剪切试样 纵向各向异性
2007/11/8
文章摘要：
利用纵向各向异性有限元模型对双剪切试样的蠕变响应进行了有限元分析,其目的是为了研究双剪切试样用于短纷纷金属基复合材料(MMC)蠕变响应研究的可行性.双剪切试样的蠕变响应与试样的取向和材料的各向异性有关.详细的应务分析表明,双剪切试样在受剪切区域能提供稳定的应和状态,该应力接近于施加应力的平均值,并与试样的取向及材料的各向异性不相关,即双剪切度样可以为MMC提供一简单...
ZL107合金的高温静态蠕变和循环蠕变
ZL107合金 热处理 蠕变
2001/2/11
研究了不同热处理状态的ZL107合金在300℃的高温静态蠕变和循环蠕变的行为。结果发现：峰时效下，合金的蠕变抗力强于过时效状态下材料的蠕变抗力。循环蠕变时材料表现出蠕变减速现象。经峰时效处理的ZL107合金在循环蠕变中表现出较静态蠕变低的激活能，用非热空位机制进行了解释，而经过时效处理的ZL107合金表现出高的激活能，滞弹性机制起了重要作用。
弥散质点和SiC颗粒复合强化铝基复合材料蠕变形变与断裂
蠕变形变 蠕变断裂 SiC颗粒 铝基复合材料
1998/1/18
对弥散质点和SiC颗粒复合强化铝基复合材料的拉伸蠕变研究表明，复合强化铝基复合材料比单纯弥散强化的基体合金的蠕变速率低2—4个数量级：复合材料和基体合金的蠕变应力指数和蠕变激活能比纯Al的大.用门槛应力的概念对蠕变数据进行分析表明、这种复合材料蠕变是由基体晶格扩散控制的.
SiC增强2024Al及6061Al合金复合材料的高温蠕变与循环蠕变行为
SiC／Al合金复合材料 蠕变 循环蠕变
1997/11/18
通过对SiCw／6061Al与SiCp／2024Al复合材料的蠕变及循环蠕变行为的对比研究发现，虽然SiCw／6061Al复合材料与SiCp／2024Al复合材料相比有较高的蠕变抗力，但其蠕变门槛应力却较低．两种材料在298℃都显示循环蠕变减速行为，但后者更明显．SiCw／6061Al复合材料的稳态循环蠕变速率随卸载量增加首先降低然后升高，而SiCp／2024Al复合材料的稳态循环蠕变速率却随卸载...