搜索结果: 1-15 共查到“核科学技术 燃耗”相关记录27条 . 查询时间(0.126 秒)
高燃耗下快堆燃料与包壳的化学相互作用模型建立及验证
快堆燃料元件 芯块包壳相互作用 腐蚀开裂 高燃耗
2022/1/15
快中子反应堆二氧化铀燃料元件在高燃耗、高中子注量率、高线功率和高温状况下运行，燃料与包壳材料会发生复杂的物理化学相互作用。燃料元件化学相互作用模型的建立对高燃耗快堆燃料元件的设计非常重要。针对快中子反应堆氧化物燃料元件与包壳材料发生的化学相互作用，采用动力学模型建立了二氧化铀与奥氏体不锈钢、铁素体-马氏体钢包壳材料的化学相互作用模型，并通过实验数据验证该模型。结果表明：建立的快堆二氧化铀燃料与奥氏...
针对裂变产额和半衰期的燃耗计算灵敏度和不确定度分析方法
燃耗计算 微扰理论 灵敏度 不确定度
2020/12/20
基于广义微扰理论推导了裂变产额和半衰期的燃耗灵敏度系数理论模型，该模型考虑了原子核密度和中子通量的相互影响，并开发了燃耗计算中有效增殖因数和原子核密度等响应参数对核数据的灵敏度和不确定度分析程序。基于评价核数据中裂变产物独立产额的标准差数据，产生了针对压缩燃耗数据库的裂变产额协方差矩阵，以提高不确定度的计算精度。基于ENDF/B-Ⅶ.1数据库量化了UAM基准题TMI-1栅元无限增殖因数及重要裂变产...
本文基于高阶切比雪夫有理近似方法（CRAM）研制了点燃耗程序ICRAM，并内耦合于蒙特卡罗输运程序OpenMC，形成了一套燃耗计算分析程序OPICE。与传统部分分式分解（PFD）形式的CRAM相比，高阶不完全局部分解（IPF）形式的CRAM具有数值稳定性好、计算精度高和步长包容性更好等特点，满足高保真燃耗计算发展的需求。为提高耦合计算精度，OPICE采用了预估-校正和子步法两种耦合策略，支持纯衰变...
船用堆控制棒吸收体的燃耗特性研究
控制棒价值 燃耗模型 价值亏损 局部功率分布
2014/6/27
控制棒价值是反应堆设计和安全分析中的一个重要参量，针对控制棒在船用堆运行过程中的重要作用，基于DRAGON程序建立了控制棒吸收体燃耗分析模型；为剔除燃料燃耗对控制棒价值的影响，模型中控制棒吸收体的核子密度在实际燃耗情况下获得，控制棒价值则利用各燃耗点下实际的核子密度在初始燃料环境下计算得到；计算结果表明：在60 GWd/tU内，以铪为吸收体的控制棒价值随燃耗呈线性递减趋势，燃耗每加深1 GWd/t...
西安脉冲堆WIMS和MCNP耦合燃耗计算方法
西安脉冲堆 耦合程序 燃耗
2012/5/21
基于MCNP的多群计算特性,扩展了其多群功能,并与栅元均匀化程序WIMS耦合,实现了临界-燃耗耦合计算;采用WIMS产生的69群共振、自屏宏观中子截面,进行了栅元、组件计算以及实验对比,计算结果与其他方法的计算结果和实验结果一致,验证了此耦合程序的可靠性和正确性。最后,应用此耦合程序对西安脉冲堆第一循环的燃耗进行了计算和分析。
杂质硼在高温气冷堆中的燃耗特性
球床式高温气冷堆 硼燃耗 微扰理论
2011/3/2
在球床式高温气冷堆的堆芯和石墨反射层中，不可避免地含有少量杂质硼。硼杂质的存在及其燃耗会对反应堆的反应性产生影响。对于多次通过的球床堆芯，根据燃料元件的运行历史计算所有元件的硼燃耗，对于中子注量率差别较大的反射层，分区计算了硼燃耗。再采用微扰理论，计算燃耗过程中硼反应性价值的变化。计算结果表明，硼杂质燃耗很快，因此，硼杂质对反应性的影响降低很快。
针对球床模块式高温气冷堆(HTRPM)燃耗测量系统的设计特点，利用MonteCarlo模拟方法，分析球形体源测量中不同形式的限制束流的准直器的性能及其对燃耗测量的影响。结果表明，对HTRPM在线燃耗测量，选择双锥孔准直器更为适宜。
基于剂量监测的船用反应堆破损燃料元件燃耗分析
船用反应堆 燃料元件 活度 燃耗
2009/8/14
分析了船用堆燃料元件破损后冷却剂中134Cs、137Cs的放射性活度与破损燃料元件中134Cs、137Cs的放射性活度之间的关系，同时也分析了燃料元件中134Cs、137Cs的放射性活度与燃料元件燃耗之间的关系。由分析得到破损燃料元件燃耗的计算公式，为进一步定位破损元件提供理论依据。
燃耗对船用压水堆温度系数的影响效应分析
船用压水堆 温度系数 燃耗效应
2009/2/13
根据船用压水堆临界棒位、固体可燃毒物以及核燃料物理性能随燃耗的变化规律，分析了这些参数变化对反应堆温度系数的影响，得出船用压水堆温度系数随燃耗的变化规律，即在整个燃耗寿期内，船用压水堆具有负的温度系数，但随燃耗的加深温度系数的绝对值将逐渐减小。
3×3-2小组件加深燃耗考验元件的金相检验
3×3-2燃料元件 加深燃耗 金相检验
2009/1/7
对3×3-2小组件加深燃耗考验元件进行了金相检验,元件最高燃耗(以金属U计,全文同)为30917MW·d/t。检验结果表明:锆包壳外表面氧化膜剥落较为严重,内表面氧化膜最大厚度为19.46μm;芯块与包壳平均间隙为24.93μm;包壳最大吸氢量达到190μg/g;芯块平均晶粒尺寸约为15.65μm,部分晶粒有所长大,但无柱状晶出现;芯块气孔率约为5.52％,尺寸小于5μm气孔的体积份额约占总气孔...
燃耗信用的应用及核实燃耗的测量技术
燃耗信用 临界安全 叉形探测器
2009/1/7
叙述了燃耗信用应用中影响临界安全的因素、实现临界控制的条件、预言临界安全的计算方法、容器的设计和容器装载曲线的建立，分析了燃耗信用应用中碰到的一些问题及燃耗信用的操作中最容易出现的错误。介绍了对测量技术的要求及最适合的测量方法。
用4πβ-γ符合参数法测量燃耗监测体~（144）Ce的活度
~(144)Ce 燃耗监测体 4πβ-γ
2009/1/7
一、前言采用4πβ-γ符合吸收法测量燃耗监测体~(144)Ce的活度,此种方法准确度较高,且不需要知道衰变纲图的核参数,但是对于大量测量来说,显得太烦琐费时。同时,为提供一种可作比较的方法,对参数法也做了一些工作,并与符合吸收法进行比较,二者在1％左右符合。
在通过测定~(137)Cs,~(144)Ce,~(148)Nd等裂变产物监测体浓度推算辐照燃料燃耗的方法中,需要裂变产物的平均裂变产额、(n,γ)俘获反应的修正量、放射性裂变产物的堆内衰变修正量,可裂变核素的平均裂变能量等参数。这些参数是同燃料的辐照历史密切相关的。本文介绍一种计算这些参数的方法、计算机程序概况和计算结果。本方法有下述特点:1.采用燃耗物理计算获得的可裂变核素核密度及裂变截面作为...
动力堆燃耗测定的样品溶解
动力堆燃料元件 溶解 ＵＯ＿２
2009/1/6
文章介绍动力堆燃料燃耗测定中样品的溶解方法。试验不同浓度ＨＮＯ３－ＨＣｌ混合液在沸腾温度下溶解ＵＯ２冷样品的效果，以萤光光度计测定溶解液的透明度予以判别。用７．５ｍｏｌ．ｌ（－１）ＨＮＯ３－ＨＣｌ混合液（Ｃ（ＨＮＯ３）：ｃ（ＨＣｌ）＝４：１），溶解热样品，溶解液涂片在超显微镜下检查未见不溶颗粒存在。