搜索结果: 1-15 共查到“化学工程 搅拌槽”相关记录26条 . 查询时间(0.311 秒)
采用大涡PIV方法研究搅拌槽内湍流动能耗散率
粒子图像测速仪 湍流动能耗散率 尾涡
2009/11/12
在槽径为0.476 m的六直叶涡轮桨搅拌槽内，采用粒子图像测速仪(PIV)对桨叶区的流场进行了实验研究，得到了桨叶区的平均流速和湍流动能(k)分布，采用大涡PIV方法对湍流动能耗散率(e)分布进行了估算，计算了e与k的相关系数. 结果表明大涡PIV方法能有效地估算e分布；桨叶区的射流向上倾斜，两尾涡分布于射流两侧，射流的倾角和两尾涡中心间距随射流向壁面运动而变化，射流倾角先增大再减小，相位角q=4...
侧伸式搅拌槽固液悬浮性能
侧伸式搅拌 临界悬浮转速 搅拌桨安装角
2009/11/12
采用f2 m′4.2 m侧伸式搅拌槽，研究了搅拌桨安装位置、通气速率、固体颗粒浓度和液位高度对侧伸式搅拌槽颗粒悬浮性能的影响. 结果表明，搅拌轴水平偏转角对功率准数的影响很小，均布式为侧伸式搅拌槽搅拌桨的最佳排布方式，最佳偏转角bopt=10o；临界转速NJS最小值出现在搅拌桨伸入长度/搅拌桨直径比L/d=1.44处；降低搅拌桨安装高度h为0.75d左右，相比于传统的h=1.5d可减少约30%能耗...
多层桨搅拌槽内的微观混合特性
微观混合 多层桨 平行竞争反应
2009/11/12
在直径0.476 m的多层桨搅拌槽内，采用平行竞争反应工作体系，就不同的多层桨型组合、进料时间、搅拌转速及进料位置对产物分布的影响规律进行了系统的实验研究，并采用涡旋卷吸模型就加料位置等操作条件对产物分布的影响进行了模拟计算，模拟值与实验值吻合. 结果表明，对于多层桨搅拌体系，在液面处加料时产物分布主要由上层桨的桨型决定，底层桨的排出流区加料时主要由底层桨的桨型及功率决定. 卷吸模型能够较好地描述...
固-液导流筒搅拌槽内流体流动和颗粒悬浮特性
导流筒搅拌槽 液相速度分布 固相浓度分布
2009/11/11
在直径0.8 m的导流筒搅拌槽内，对单相液体的三维速度分布、固-液两相的固体颗粒浓度分布和离底悬浮特性进行了系统的实验研究. 结果表明，导流筒内外的轴向液相速度远大于径向和切向速度，导流筒外壁附近存在一个与主体轴向流动方向相反的二次流区域；搅拌槽底部结构对固体颗粒的临界离底悬浮转速(NJS)有显著的影响，浅锥底的NJS比平底的低14%以上；NJS随固相浓度的增加而增加，但当浓度超过50%时，NJS...
搅拌槽中垂直列管外壁表面传热系数的模拟计算
搅拌槽 列管 数值模拟 表面传热系数
2009/11/11
使用计算流体力学(CFD)软件CFX对搅拌槽内垂直列管外壁的温度场进行了数值模拟，根据温度分布计算了不同高度处列管外壁的局部表面传热系数和列管外壁的平均表面传热系数. 搅拌槽直径D=500 mm，4组对称垂直加热列管兼作挡板，搅拌桨为四斜叶桨(PBT)，以甘油为工作物料，计算中雷诺数为232. 研究结果表明，背向流体的列管外壁的局部表面传热系数最小，在同一列管、相同位置、不同离底高度下的最大局部表...
涡轮桨搅拌槽内单循环流动特性的大涡模拟
大涡模拟(LES) 计算流体力学(CFD) 搅拌槽
2009/11/9
利用大涡模拟方法研究了涡轮桨搅拌槽内的单循环流动特性，采用Smagorinsky-Lilly动力亚格子模式，与文献实验及模拟数据进行了详细的比较. 结果表明，叶片后方的双尾涡偏向槽底运动，上尾涡在30o处已开始衰减. 800000个非均匀分布的计算网格和30个桨叶旋转周期的样本数据统计可获得准确的大涡模拟数据. 时均速度、均方根速度和湍流动能的大涡模拟值与实验数据一致，而k-e模型的模拟值与实验不...
涡轮桨搅拌槽内粘稠物系的微观混合特性
微观混合 非牛顿流体 粘度
2009/11/9
利用改进的硫酸铜沉降反应和氯乙酸乙酯水解反应的快速平行竞争反应体系，在直径0.476 m的反应釜内，研究了不同质量分数(0%, 0.1%和0.5%)的羟乙基纤维素体系中，在排除硫酸铜副反应干扰的情况下，利用吸光度与铜离子浓度的线性关系，考察了加料时间、加料位置、搅拌转速以及粘度等因素对产物分布的影响. 结果表明，副产物收率随搅拌转速的增加而降低，随粘度的增加而增大，但随着粘度的提高，其上升的趋势减...
无挡板搅拌槽中液－固体系的分散特性
无挡板搅拌槽 液-固体系 相含率
2009/11/9
在内径0.3 m、高0.45 m的无挡板搅拌槽内，采用直径0.15 m的三叶70o下推斜叶透平桨(PBTD, Pitched Blade Turbine Downflow)进行水-二氧化硅两相体系液固分散特性的研究. 应用PC-6A粉体浓度测量仪对体系中颗粒局部浓度进行测定. 考察了颗粒平均相含率为0.005的条件下，不同搅拌转速、搅拌桨离底高度对颗粒局部浓度分布的影响. 结果表明，采用较高搅拌转...
用改进的内外迭代法数值模拟Rushton涡轮搅拌槽流场
搅拌槽Rushton涡轮 内外迭代法 “快照”法
2009/11/6
在有挡板的搅拌槽中，受搅拌桨驱动的液体在挡板的作用下会产生复杂的三维湍流流动.利用“快照”法思路和改进的内外迭代法及k–e湍流模型对Rushton涡轮有挡板的搅拌槽进行了整体数值模拟. 同文献中的实验数据进行了比较，模拟值同实验值基本吻合. 改进后的内外迭代法不依赖经验公式和实验数据，有一定的通用性.
偏心搅拌槽固液悬浮特性
四折叶桨 搅拌槽 偏心搅拌
2009/11/5
以数值模拟对偏心搅拌时的固液悬浮特性进行了研究，物料选用固相体积分数为15%、粒径为135 mm的球形玻璃珠-水两相体系，采用标准k-e湍流模型模拟液相流动，采用欧拉多相流模型模拟悬浮过程，分析了偏心率对搅拌流型、颗粒浓度分布及能量消耗的影响. 结果表明，偏心搅拌时浓度分布比中心搅拌更为均匀，可改善固液悬浮效果，且具有节能功效；不同偏心率的改善效果不同，偏心率e=0.21时悬浮效果最理想，此时的临...
无挡板涡轮桨搅拌槽内湍流流动的分离涡模拟
涡轮桨 搅拌槽 湍流
2009/11/4
采用分离涡模型对无挡板涡轮桨搅拌槽内的湍流流动进行了研究，重点分析了流场结构和速度分布，以检验该模型模拟搅拌槽内流体流动的有效性和正确性. 为了加快收敛，先采用标准k-e模型进行稳态流场计算，并以此结果为初始值进行分离涡模拟. 与现有文献大涡模拟及实验结果对比表明，分离涡模型能捕捉槽内流体的瞬时流动特征，获得的时均速度分布与大涡模拟及实验结果吻合较好，其中对切向速度分布的预测误差不超过7%，对径向...
中心龙卷流型搅拌槽实验研究I
中心龙卷流 功率准数 高效节能
2009/11/4
介绍一种新型高效节能搅拌设备—— 中心龙卷流型搅拌槽。阐述了中心龙卷流型搅拌槽的流
场形成机理，给出了该搅拌槽在Re>10%时的功率准数，概括说明了鼻优越性厦适用范围。
Rushton桨搅拌槽中气液两相流动的全流场数值模拟
stirred tank gas-liquid flow Rushton impeller inner-outer iteration
2009/3/25
The gas-liquid flow field in a stirred tank with a Rushton disk turbine, including the impeller region,was numerically simulated using the improved inner-outer iterative procedure. The characteristi...
Gas holdups in ambient gassed and hot sparged systems with multiple modern impellers and the effect of temperature on gas holdup are reported. The operating temperature has a great impact on gas hol...