搜索结果: 1-8 共查到“材料科学 本构方程”相关记录8条 . 查询时间(0.28 秒)
采用数值模拟方法,优化设计了Hopkinson拉伸实验中,QP980CR钢的片状试件尺度。对所设计的试件,在MTS(810材料试验机)上进行了准静态拉伸试验,在Hopkinson拉杆装置上进行了不同应变率及不同温度的动态拉伸试验。由准静态及动态拉伸试验结果,确定了试件材料的J-C型动态拉伸本构方程。基于确定的试件动态拉伸本构方程,采用数值模拟方法,研究了Hopkinson拉伸试验中,试件的形状和尺...
通过对第三代镍基粉末高温合金FGH98进行热模拟压缩实验，得到了不同温度(1050~1110℃)和不同应变速率下(0.01～1s－1)的真应力真应变曲线。根据其特点分析了该合金的流变应力与温度和应变速率以及应变量的关系。由实验结果得出：该曲线呈典型的热激活特征，合金流变应力对变形温度和应变速率敏感。在此基础上选用Arrhenius方程低应力水平下的简化模型作为其本构关系的经验公式，利用线性回归法...
张量函数表示理论与材料本构方程不变性研究
张量函数 表示理论
2008/12/5
该项研究首次提出并解决了为建立完整的现代张量函数表示理论体系而有待解决的主要命题；创立了一种系统研究任意高阶张量、各种各向异性结构的有效方法；首创了各向异性张量函数的完备且不可约表示的系统和简便的方法，并针对所有种类的材料对称性，给出了具有实质意义的完整的张量函数表示；发现了非均匀材料一系列新的不变性性质和减弱依赖性质，开拓了张量函数表示理论在现代力学多方面的应用。研究成果在国际上被广泛应用于建立...
In718合金锤击锻造过程中的本构方程
本构方程 多道次变形 锤击锻造
2008/10/30
采用对复杂的多道次变形的应力－应变曲线进行简化的新思路, 建立了能反映Ｉｎ７１８合金高应变速率锤击锻造过程中的应变、变形速率、变形温度、变形道次与间隙时间等参数间综合影响的本构方程. 借助有限元计算方法实现了工业涡轮盘高应变速率锤击锻造过程的数值模拟.
AZ31镁合金热变形本构方程
AZ31镁合金 本构关系 流动应力 热变形
2008/8/25
在温度为250~350 ℃、应变速率为0.01~1.0 /s、最大变形程度为50%条件下对AZ31镁合金的高温流动应力变化规律进行热模拟实验研究。对双曲正弦模型的Arrhenius本构方程进行简化，与原模型相比，简化后的计算模型的计算结果相对误差小于4.2%。根据热模拟实验数据，确定AZ31镁合金高温变形本构关系模型，该本构关系模型的相对计算误差小于13%。实验确定的AZ31镁合金本构关系模型的适...
SiC颗粒增强铝基复合材料的热变形本构方程及其优化
SiC颗粒增强铝基复合材料 本构方程 优化
2008/4/7
通过热压缩试验研究了SiC颗粒增强铝基复合材料在应变速率为0.001~1s-1,变形温度为713~773K时的热成形性能,并在试验数据分析的基础上,引入Zener-Hollomon参数建立了用于描述复合材料高温变形行为的本构关系模型,通过分析比较和对本构方程的进一步优化,提高了颗粒增强型铝基复合材料本构方程的拟合精度,使得计算值更接近于试验值.
NiTi合金热压缩实验数据的修正及其本构方程
NiTi合金 热压缩实验 修正 本构方程
2007/11/9
文章摘要：
本文对NiTi合金热压缩试验的结果进行了分析，修正了试验中由于摩擦和变形热效应引起的流变应力的误差，由试验机给出的NiTi合金在700～1100℃下、名义应变速率为0.01～10/s条件下的载荷－行程曲线得到了真应力－真应变曲线。通过对曲线的回归建立了NiTi合金高温宏观应力的本构模型，计算所得载荷－行程曲线与实验结果吻合很好，为NiTi合金高温塑性成形过程的数值模...
内时本构方程材料常数简易确定方法
参数拟合 本构关系
2007/7/28
提出确定内时塑性本构方程材料常数的一种简便直观的方法．在获得材料单向拉伸曲线之后，使用ＭｉｃｒｏｓｏｆｔＥｘｃｅｌ的规划求解功能快速确定弹性模量和内时本构常数，取得了令人满意结果，对推进内时本构理论在工程界的应用具有重要意义．