搜索结果: 31-45 共查到“粒子加速器工艺”相关记录350条 . 查询时间(2.201 秒)
非层流无碰撞模型计算LIA焦斑尺寸
非层流无碰撞模型 焦斑直径 轨迹方程
2009/2/18
在束流轨迹方程基础上，建立了非层流无碰撞数值模拟模型，并在模型中考虑了束流空间电荷效应、发射度、能散、束心Corkscrew运动、束流横截面分布不均匀等诸多因素，编制数值模拟程序对强流相对论电子束经过磁透镜的轨迹进行了计算。计算结果表明：子束流层数一定时，焦斑直径波动在0.03 mm范围内；随子束流划分层数的不同，计算所得焦斑直径的最大不确定度为±0.05 mm，而焦距几乎不变化，其波动在0.08...
多晶LaB6阴极的脉冲热发射特性
强流脉冲加速器 热发射特性 电流密度
2009/2/17
采用多晶LaB6材料制成平板二极管阴极，阳极采用钼材料，阴极采用热传导与热辐射加热，加热体为石墨。实验研究了不同阴极温度、不同真空度下的脉冲发射特性，并对热发射稳定性进行了分析。结果表明： 在动态真空系统中， 阴极发射面积为0.012 1 cm2， 工作真空度为2×10-4 Pa， 阴极温度分别为1 600， 1 650和1 700 ℃，在脉冲宽度为40 ms、重复频率为107 Hz的条件下，最大...
改进的合肥光源逐束团流强测量方案
逐束团测量系统 束流流强 束团流强
2009/2/17
对于多束团运行的储存环，逐束团流强的测量是研究注入填充和束流不稳定性阈值等的重要内容。介绍了加速器常用的一些逐束团监测手段，在此基础上，利用HLS（Hefei Light Source）现有的逐束团测量设备，并配合相应前端信号处理电路，进行了HLS储存环逐束团流强测量。实验线路方面，在传统的高频频率倍频信号检波的基础上，尝试了新的与同步方波信号检波的方法。分别在多束团和单束团情况下对HLS的束团流...
高功率速调管聚焦磁场设计研究
高功率 速调管 分析
2009/2/17
国产45 MW速调管是在原国产30 MW HK-1型速调管的基础上改进和发展起来的，其聚焦磁场设计也是参照30 MW速调管聚焦磁场设计并在其基础上加工改造完成。为此必须对旧聚焦系统进行改造，设计出符合需要的磁场分布，以满足45 MW速调管工作的需要。首先从理论上找出速调管工作时的理想磁场值，根据该磁场分布设计出相应的线圈结构；其次根据45 MW速调管的结构尺寸，对30 MW速调管的线圈支架进行改造...
高介电常数复合介质固态Blumlein线
固态Blumlein线 复合介质 光导半导体开关
2009/2/17
以陶瓷聚合物复合介质作为储能介质，砷化镓光导半导体开关作为开关，设计了带状Blumlein线并对其进行了实验研究。实验结果表明，复合介质Blumlein介电常数高达80～250，在21 Ω的匹配负载上获得电压幅值为2 kV，前沿小于5 ns，半高宽约34 ns，波动约±1%的平顶宽为22 ns的电压脉冲，能满足脉冲功率系统小型化的应用要求。
螺旋线型脉冲形成线匝间击穿与输出波形的研究
匝间击穿 轴向电场 前沿上冲
2009/2/16
针对螺旋线型脉冲形成线放电过程的匝间击穿问题，采用数值模拟的方法研究了影响螺旋线上轴向电场的因素，模拟结果表明：螺旋线的螺旋角越大、开关的上升沿越小、负载的阻值越小则越容易造成匝间击穿；针对输出波形的前沿上冲和下凹问题，通过数值模拟和实验方法研究了加速器内阻抗不匹配段对输出波形的影响，结果表明: 改变螺旋线与开关之间连接段的阻抗以及开关和二极管之间过渡段的阻抗，使之接近于螺旋线阻抗，并使电长度减小...
螺旋线型水介质长脉冲形成线的设计与改进
长脉冲 水介质 上冲 拖尾
2009/2/16
设计了长2.2 m、直径0.40 m、工作电压400 kV、脉宽200 ns的螺旋线型水介质脉冲形成线加速器，并进行了实验研究。为消除输出脉冲的前沿上冲和后沿拖尾现象，分析了脉冲形成线中的连接段与螺旋线阻抗的不匹配对输出波形的影响。用高分子材料加工了内径为10 cm，外径为18 cm的高阻抗环套在螺旋线与主开关之间的连接段上，使这一段的阻抗与螺旋线阻抗接近，并使其电长度减小，消除了前沿上冲，减弱了...
强流脉冲电子束表面改性的物理模型及数值模拟
强流脉冲电子束 数值模拟 热应力波
2009/2/13
推导出了强流脉冲电子束处理过程的应力场方程，利用数值模拟，得到了温度场和应力场的分布曲线，分别给出了熔化深度、升降温的速率及温度梯度的大小，准静态应力和热应力波的幅值、应力波的传播及反射过程，利用数值模拟结果对实验中观察到的实验现象熔化深度、材料表层及次表层数微米范围内组织结构的变化及数百微米的硬度提高等给出了解释。
求解三种导体构形中相对论电子形成的空间电荷限制流
空间电荷限制流 平板形 同轴圆筒
2009/2/13
从Poisson方程及空间电荷限制流假设出发，推导了三种导体构形中相对论电子形成的空间电荷流密度的一般方程，给出了求解方法及解的基本特征、平板形阳极空间电荷限制流的具体表达式，研究了同轴圆筒形及共顶点同轴圆锥形导体空间电荷限制流关系表达式的极性效应、空间电荷密度及电场分布。
一个薄膜窗气体靶室系统
气体 薄膜窗
2009/1/13
本文详细报道了一个核反应实验用的气体靶室系统。隔离气体用的束流入射封窗是厚约40—80微克/厘米~2的碳膜,出射粒子是在90°固定角度进行测量的。实验证明,对于入射能量为200千电子伏以上的能区,这个靶室系统的工作情况是良好的。把U形油气压计与一个测高仪结合起来使用,可使气压测量的精度达到0.005毫米汞柱。气体靶的气压可达6毫米汞柱以上。文中还讨论了一些有关气体靶核反应实验的问题。
一个核磁共振自动测磁电路
自动测磁电路 核磁共振
2009/1/13
为测量ЭГ-2.5静电加速器分析磁铁的磁场强度,1974年我们曾研制了一台晶体管核磁共振测磁仪。为适应操作的具体情况,这台仪器的主体部分和控制部分必须相距30余米,中间用电缆连接。经过几年的使用,证明该仪器工作稳定,性能良好,但仍为手动操作。由于物理实验的需要,有时要频繁测磁。这样,手动操作的工作量很大,影响加速
一个机组供电的晶体管稳流电源
晶体管 电流稳定度 稳流电源
2009/1/13
1983年我们制作了一台由机组供电的晶体管稳流电源,取代原苏制BT-4稳流装置,作为ЭГ-2.5质子静电加速器分析磁铁的激磁电源。 主要技术指标为:(1)额定输出直流电压100 V;(2)额定输出直流电流 30 A;(3)电流调节范围 0—30 A;(4)电流稳定度为±1.4×10~(-5)(当负载变化±10％时),±1.0×10~(-5)(当电网电压变化±10％时);(5)长时间漂移为2.3...
一根大直径加速管的封接
封接 加速管
2009/1/13
一、引言 加速管是高压型加速器的主要部件之一。好的加速管不仅要有足够的机械强度和小的漏气率,而且要有良好的耐电压性能和束流光学性能。为了改善大流强束流的性能,大多采用高梯度加速管。这种加速管
20kV射频堆积腔的物理设计
重离子束 射频堆积 高频腔
2009/1/5
分析了重离子束的射频堆积过程。在此基础上 ,根据兰州重离子加速器冷却储存环 (HIRFL CSR)内束流流强为 10 12 ～ 10 14 s- 1的设计要求 ,对用于束流射频堆积的高频腔体进行了物理设计。主要设计参数为 :腔体长度 1 9m ,铁氧体环尺寸2 0 0mm× 80mm× 2 5mm ,峰值电压 2 0 0kV ,频率范围 18 0～ 2 8 0MHz ,铁氧体中磁通量...
强流脉冲离子束核物理参数诊断技术初步研究
强流脉冲离子束 热释光探测器 固体核径迹探测器CR-39
2009/1/5
在“闪光二号”加速器产生的强流脉冲离子束(IPIB)调试过程中采用复合法进行参数诊断。主要测量质子与 C靶的核反应所产生的放射性核素的活度,从而确定离子数目。采用PIN探测器和闪烁体光电倍增管(光电管)监测瞬发γ射线和轫致辐射 X射线,用热释光探测器(TLD)监测漂移管外部的轫致辐射并确定了相应的屏蔽方法。采用偏压离子收集阵列测量离子束流密度分布,采用固体核径迹探测器 CR-39初步测量离子束流。