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广东工业大学轻工化工学院化工原理试题第三章 机械分离与固体流态化
广东工业大学轻工化工学院 化工原理 试题 第三章 机械分离与固体流态化
2014/10/16
广东工业大学轻工化工学院化工原理试题第三章 机械分离与固体流态化。
旋风分离器内旋转流的不稳定性
旋风分离器 旋转流 不稳定性 热线风速仪
2010/3/2
采用二维热线风速仪（HWA）测量了Φ300mm旋风分离器内瞬时切向速度随随时间的变化，主要考察旋转流的不稳定性。测量结果表明在旋风分离器的中心区域，瞬时切向速度随时间波动变化较大，而靠近边壁区域，瞬时切向速度随时间波动起伏的变化较小。通过对瞬时切向速度进行频谱分析，中心区域的主频约44Hz，而边壁区域的主频不明显，中心区域瞬时切向速度的脉动幅值远大于壁面区域的脉动幅值。瞬时切向速度的变化反映了旋风...
高温条件下旋风分离器内气相流场的数值模拟
旋风分离器 高温 流场 数值模拟
2009/11/11
通过FLUENT 6.1流体计算软件，采用改进的各向异性的RSM模型，对直径300 mm的蜗壳式旋风分离器，在入口气速20 m/s条件下，对293~1273 K的气相流场进行了数值模拟. 模拟结果与实验数据吻合较好，表明温度变化对旋风分离器的流场有较大影响，尤其是对切向速度影响很大. 旋风分离器内气相流场的切向速度随温度的升高而降低，同时强制涡区扩大，沿轴向的衰减增大，两者的关系式为 . 当温度超...
水力旋流器应用于渣油高温液固分离
水力旋流器 渣油 高温分离
2009/11/9
利用水力旋流器对渣油进行高温液固分离，研究了高温工况下渣油的物理性质和石油化学成分对分离性能的影响. 结果表明，水力旋流器在高温下对渣油中的重组分颗粒有显著的分离效果，分离后产物的密度和粘度发生了明显变化，当渣油加热到200℃、入口流量为15 m3/h时，对甲苯不溶物、沥青质、胶质的分离效率最高，分别达53.6%, 47.1%和30.7%，促进了颗粒、大分子的缔合、团聚作用. 根据平衡轨道理论计算...
利用激光多普勒测速仪(LDV)对旋风分离器排气管内流场进行了全面系统的测量，发现气流的高速旋转、回流区的存在及湍流脉动是排气管内产生流动阻力损失的重要原因. 安装减阻杆改变了排气管内流场分布规律，使旋转动能降低、回流区消失以及湍流脉动减弱，从而降低了排气管内流动阻力损失. 减阻杆迎风截面宽度越大，绕流边缘越尖锐，排气管内切向速度就越小，轴向速度分布越均匀，分离器的减阻幅度也越大.
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无挡板涡轮桨搅拌槽内湍流流动的分离涡模拟
涡轮桨 搅拌槽 湍流
2009/11/4
采用分离涡模型对无挡板涡轮桨搅拌槽内的湍流流动进行了研究，重点分析了流场结构和速度分布，以检验该模型模拟搅拌槽内流体流动的有效性和正确性. 为了加快收敛，先采用标准k-e模型进行稳态流场计算，并以此结果为初始值进行分离涡模拟. 与现有文献大涡模拟及实验结果对比表明，分离涡模型能捕捉槽内流体的瞬时流动特征，获得的时均速度分布与大涡模拟及实验结果吻合较好，其中对切向速度分布的预测误差不超过7%，对径向...
振动流化床内双组分颗粒的混合与分离特性
颗粒分离 振动流化床 双组分颗粒
2009/11/4
在300 mm′300 mm′20 mm的二维振动流化床中，装入平均粒径2和4 mm的分子筛颗粒，在低于流化速度(u分离(小颗粒沉积)、不稳定"反巴西果"分离(大颗粒沉积)、大颗粒对流运动和稳定"反巴西果"分离. 大颗粒出现沉降的临界速度ums小于床层混合物的临界流化速...
蜗壳式旋风分离器内的湍流特性（Ⅱ）环形空间
湍流特性 蜗壳式旋风分离器
2009/6/5
采用激光多普勒测速系统测试了蜗壳式旋风分离器内的流场，分析了环形空间内的湍流特性.环形空间3个速度分量的湍流度是同一个数量级的.环形空间入口处、近壁和顶部附近的湍流度变化非常剧烈，呈现强烈的各向异性.