搜索结果: 16-30 共查到“材料失效与保护 失效”相关记录79条 . 查询时间(0.446 秒)
API油管腐蚀失效原因分析
油管 接头现场上扣端 腐蚀集中
2009/9/30
对API（美国石油学会）油管腐蚀失效事故进行了系统调查，结果表明,API油管接头腐蚀严重区域集中在油管接头现场上扣端外螺纹接头内壁位置，油管腐蚀既与流体冲刷有关.也与CO2腐蚀有关.经过试验研究，认为API油管接头中部的凹槽位置产生了紊流和剪切应力，腐蚀最严重的区域紊流和剪切应力最严重.为解决结构突变导致的腐蚀集中问题，建议油田使用接头内壁平齐的特殊螺纹接头油管.
CFB锅炉用MMC防磨涂层的失效原因与机理
CFB锅炉 MMC涂层 颗粒增强
2009/9/27
在465t/h循环流化床锅炉（CFB）水冷壁管上用高速电弧喷涂（HVAS）方法制备Cr3C2颗粒增强金属基复合材料（MMC）防磨涂层，运行180天后，在失效涂层部位取样，研究涂层的失效原因与失效机理.结果表明，涂层上端与管壁过渡处最容易发生早期失效，原因是涂层厚度形成的凸台造成的局部涡旋流；在低攻击角颗粒冲蚀下，MMC涂层的失效机理主要是微观切削和腐蚀；在高攻击角颗粒冲蚀下，涂层的失效机理主要是涂...
催化装置烟气管线阀门失效分析
阀门 冲蚀 失效
2009/9/27
重油催化装置烟气管线阀密封面磨损严重、发生内漏造成装置停工，通过分析阀座的化学成分、硬度、微观组织以及操作条件对阀门的影响，认为阀门失效的原因是：阀门结构设计不合理及烟气管线内流体夹带固体粉末在高温下的冲蚀先造成了阀座密封面磨损，导致阀门失效.
电流互感器腐蚀失效原因
电流互感器 变电站 奥氏体钢
2009/9/27
采用化学成分分析、金相显微镜、扫描电镜和X光衍射仪等手段对某变电站电流互感器0Cr18Ni9奥氏体不锈钢膨胀节失效事故、膨胀节泄漏孔及其它部位材质进行了分析，并研究了导致0Cr18Ni9奥氏体不锈钢材料膨胀节泄漏原因.结果表明，此次电站电流互感器失效原因为外部环境对不锈钢产生的点状电化学腐蚀引起的，膨胀节表面状态的不连续性及外部环境潮湿，环境介质中含有S、Cl等元素成分是造成点腐蚀的主要原因.
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16MnR钢液化石油气球罐失效分析
LPG球罐 长条型MnS 湿H2S
2009/9/24
对从某厂整体LPG球罐上取下的严重腐蚀球壳板进行了宏观分析，并对其裂纹和鼓泡特征进行光学显微镜和扫描电镜等微观分析.结果表明，球罐失效与钢中沿带状珠光体分布的长条型MnS夹杂和LPG中H2S浓度密切相关.
电化学抛光中电解液的失效分析
抛光液 浓度 失效
2009/9/24
阐述了电化学抛光中磷酸、硫酸、铬酐各组分及所起的作用，以不锈钢为研究对象，通过测定单位体积通过电量后的溶液中Fe3+、Cr3+浓度变化作为失效的判断依据；分析了电解液各组分对抛光质量和抛光液寿命的影响，并作出了判断抛光液失效的指标和测量方法，得出了三者在电化学抛光中的控制范围，为控制抛光工艺过程和保证抛光质量提供了依据.
换热设备用不锈钢材料腐蚀失效分析
不锈钢 腐蚀 碳化物
2009/9/24
用能量散射能谱(EDS)、金相分析和化学分析等手段，对换热器用的1Cr18Ni9Ti不锈钢材料的腐蚀失效行为进行了分析.结果表明，换热器用1Cr18Ni9Ti不锈钢的腐蚀失效主要由不锈钢晶间的碳化物析出、环境介质中氯离子含量过高及残余应力所引起.
焦化加热炉炉管腐蚀失效分析
加热炉 氧化腐蚀 硫化腐蚀
2009/9/24
应用扫描电子显微镜、能谱分析以及X射线衍射仪对焦化加热炉炉管的高温腐蚀形貌，腐蚀物成分以及物相进行了分析，结果表明，由于炉膛操作温度过高，且燃料中含硫，Cr5Mo钢炉管不但发生高温氧化腐蚀，还发生硫化腐蚀，使破坏加速，最终导致炉管失效.同时提出了预防措施.
镁合金回收用坩埚失效原因分析
镁合金回收 坩埚腐蚀 富铝层
2009/9/24
镁合金回收静置炉坩埚在使用3个～4个月后，坩埚底壁厚减薄严重过早报废.用ICP-AES和金相显微镜对坩埚底物质观察、分析用SPARK发射光谱仪对坩埚中不同深度镁合金液体成分进行分析，结合生产制程分析其失效原因.结果表明，由于沉降作用，在坩埚底部容易形成一层含铝、锰、铁金属间化合物的富铝层，富铝层很容易和坩埚基体发生反应，生成硬脆的金属间化合物；金属间化合物的不断剥落，使得坩埚基体有效壁厚减小很快，...
镍-铜高温合金主蒸汽滤网开裂失效分析
镍-铜高温合金 晶界氧化 沿晶开裂
2009/9/24
对某电厂镍基高温合金制造的主蒸汽滤网的开裂失效进行了分析.结果表明，造成主蒸汽滤网开裂的主要原因是晶界高温氧化，断口呈典型的沿晶开裂特征.主蒸汽滤网内孔涂层的成分与主蒸汽滤网基体接近，主要是多出了氧元素，其组织为Ni(Cu)＋Ni(Cu)O双相组织.内孔涂层上局部有开裂，进一步促进了基材的氧化与开裂.
循环氢压缩机组主汽轮机轴失效分析
汽轮机轴 疲劳 断裂
2009/9/24
通过硬度检测、金相检验、宏观及微观断口分析， 结合力学分析证实了汽轮机轴失效是由于轴肩变径处加工刀痕导致应力集中，造成多条疲劳 裂纹萌生、扩展及最终的断裂，提出了防止汽轮机轴疲劳断裂的措施.
运五飞机灭火瓶管嘴断裂的失效分析
灭火瓶管嘴 失效分析 应力腐蚀
2009/9/24
通过扫描电镜、能谱仪等手段对失效的运五飞机灭火瓶管嘴断裂进行断口形貌、化学成分和金相组织分析.结果表明，该灭火瓶管嘴断裂是由于应力腐蚀开裂引起的；根据分析结果，提出了预防措施.
316L不锈钢法兰腐蚀失效分析与对策
不锈钢 苯甲酸 失效分析
2009/9/15
对316L不锈钢法兰在苯甲酸环境中因腐蚀失效进行了分析，发现不锈钢因焊接导致的晶间腐蚀是不锈钢法兰腐蚀失效的主要原因，此外，焊接材料与基体材料的不同以及使用了导电的垫片石墨会引起电偶腐蚀，不锈钢法兰之间存在缝隙会引发缝隙腐蚀，提出了解决措施．
DH 1-5-7上级泵下端泵头的腐蚀失效分析
泵 腐蚀 电偶腐蚀
2009/9/15
对TARIM油田DH 1-5-7油井中使用97天的三级泵下端 泵头腐蚀原因进行了分析.下端泵头主要有法兰部件、中间的叶片和主体3个部分.腐蚀形貌 观察发现腐蚀严重的下端泵头表面残存的腐蚀产物较少.失效的原因是腐蚀和严重的冲刷二者的协同作用.因不同部件的材质差异导致电偶腐蚀.腐蚀孔内存在氯离子,也促进了孔蚀的发展.